玻璃鋼格柵|玻璃鋼格柵價格|玻璃鋼格柵廠家|河北科力空調工程有限公司 玻璃鋼格柵|玻璃鋼格柵價格|玻璃鋼格柵廠家|河北科力空調工程有限公司 http://www.boliganggeshan.com/ http://www.boliganggeshan.com/images/logo80×31.jpg 河北科力空調工程有限公司投資興建的13萬平車間新廠區已落成并投入使用,專業生產玻璃鋼格柵、玻璃鋼冷卻塔等玻璃鋼產品,是集制造、加工、商貿為一體的綜合實業公司,銷售咨詢:13333182400. http://www.boliganggeshan.com/ zh-cn 玻璃鋼格柵|玻璃鋼格柵價格|玻璃鋼格柵廠家|河北科力空調工程有限公司 Rss Generator By www.eucms.com <![CDATA[阻尼器的減振效果]]> http://www.boliganggeshan.com/News/28.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-12 在正交平面、法平面、切深平面、進給平面內都有其對應的前角和后角。阻尼器的應用。阻尼器是利用固體或液體的阻尼來消耗振動的能量,實現減振。阻尼器的減振效果與其運動速度的快慢、行程的大小有關。運動越快、行程越長,則減振效果越好。故阻尼器應裝在振動體相對運動最大的地方。吸振器的應用。吸振器又分為動力式吸振器和沖擊式吸振器兩種:動力式吸振器它是利用彈性元件把一個附加質量塊連接到系統上,利用附加質量的動力作用,以此來減弱振動;沖擊式吸振器它是由一個在殼體內自由沖擊的質量塊和一個與振動系統剛性連接的殼體組成的。每當機械系統發生振動時,由物體往復運動沖擊殼體消耗了振動的能量,所以可減小振動。

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<![CDATA[阻尼器結構組成對碰撞阻尼性能的影響]]> http://www.boliganggeshan.com/News/27.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-12 通過改變沖擊器的直徑和顆粒材料的類型,在一根懸臂梁上放置阻尼器,采用實驗的方法獲得各種成分組合條件下阻尼器的響應。結果表明,在帶顆粒減振劑的碰撞阻尼器中,改變顆粒材料時,平均振幅降低率在 72.7%~75.4%高于不帶顆粒時的 62.7%;改變沖擊器直徑時,平均振幅降低率在 72.1%~75.9%, 遠高于阻尼器中只有顆粒時的平均值33.3%。 帶顆粒減振劑的碰撞阻尼具有良好的減振性能,其減振效果好于傳統的只帶沖擊器的碰撞阻尼器和只帶顆粒的顆粒阻尼器; 沖擊器的直徑和顆粒的材料類型對帶顆粒減振劑的碰阻尼的減振性能影響均不大。

碰撞阻尼屬于振動控制中的被動控制技術, 它利用振動過程中沖擊器與主系統的碰撞來控制主系統的響應。關于碰撞阻尼的研究最近得到了迅猛的發展,在航天、 航空、 軍工、 汽車等領域和建筑、 橋梁、鐵路等結構工程的振動控制中得到了廣泛的應用, 并取得了良好的減振效果。目前,有代表性地碰撞阻尼包括單體碰撞阻尼[1]、 多體碰撞阻尼[2]、 豆包碰撞阻尼[3]、顆粒碰撞阻尼[4-5]、 非阻塞性顆粒碰撞阻尼[6-7]和帶顆粒減振劑的碰撞阻尼[8]等等。

碰撞阻尼大都以動量交換和摩擦作為耗能機理,將系統的能量暫時轉移或永久地消耗。 在阻尼器腔體中加入鋼球沖擊器和顆粒減振材料組成的帶顆粒減振劑的碰撞阻尼器[8],可利用振動過程中鋼球的沖擊作用使腔體中的顆粒材料產生擠壓, 發生塑性變形,永久地消耗系統的能量。 關于帶顆粒減振劑的碰撞阻尼的研究目前還不多,在減振機理方面,杜妍辰等[9-10]以兩球彈塑性碰撞的解析解為基礎,提出了等代參數法預測帶顆粒夾擊的耗能計算方法; 在減振性能方面, 研究了有無沖擊器和有無填充顆粒的影響[8],其中,沖擊器只有 1 個,顆粒材料也只有銅粉一種情況。

已有的研究表明[2],將一個沖擊器替換為多個沖擊器,可部分提高阻尼器的減振性能。 關于多個沖擊器在帶顆粒減振劑的碰撞阻尼中的作用目前還沒有研究, 關于不同顆粒材料尤其是非金屬顆粒在阻尼器中是否有效,目前也尚未涉及。 本文中以帶顆粒減振劑的碰撞阻尼為對象進行實驗研究, 通過改變阻尼器中沖擊器的直徑、數量及顆粒材料,研究它們對帶顆粒減振劑的碰撞阻尼減振效果的影響。

1 實驗方法與內容

1.1 實驗裝置

實驗在懸臂梁上進行。 懸臂梁豎向放置,一端固定,另一端自由。 信號發生器產生的正弦信號經放大后由電磁激振器作用于懸臂梁固定端,使懸臂梁進行振動。 阻尼器固定于懸臂梁的自由端,加速度傳感器固定于阻尼器的對面,振動信號經放大后由采集儀采集、由 dasp 軟件分析后得到系統的振動特性。 實驗裝置示意圖見圖 1, 實驗中采用的懸臂梁和阻尼器腔體參數見表 1。

1.2 實驗內容

本實驗中考慮了 4 種沖擊器直徑,分別為 10、 5、2.5、 1 mm。 為方便比較,按質量相同的原則,以上不同直徑沖擊器的數量分別為 1、 8、 64、 1 000 個。 添加的顆粒減振劑有 3 種金屬顆粒包括銅粉、 鋅粉和鋁粉以及非金屬顆粒石英砂,顆粒減振劑的體積填充率為 40%,顆粒材料的直徑見表 2。

實驗內容按照有、無沖擊器和有、無顆粒,共計30 種工況來組織 。 每種工況下均采用正弦激勵 ,激振器的功率保持不變, 激振頻率為 12~13 hz,每0.1 hz 做一次實驗 。 每次實驗均測量懸臂梁自由端的最大振幅。

2 結果與討論

2.1 實驗結果

實驗結果按顆粒類型來組織, 分為無粉、 銅粉、鋅粉、 鋁粉和石英砂 5 組。 每組中包含沖擊器直徑為10、 5、 2.5、 1 mm 共 4 條結果曲線,對于帶粉的后 4組,還包括純粉不加沖擊器的 1 條結果曲線。 為方便與未加阻尼器的結果相對比, 每組中還增加了不加沖擊器也不加顆粒的結果曲線。 5 組實驗結果見圖2。 實驗中懸臂梁系統無外加阻尼器時的最大振幅為18.20 mm,共振頻率為 12.66 hz。 阻尼器中加入沖擊器后,如圖 2(a)所示,共振頻率輕微左移,最大振幅明顯降低,與前人研究結果類似,沖擊器的加入對抑制共振區的振幅起到了很好的減振效果。 阻尼器中再加入顆粒后,如圖 2(b)—(e)所示,振幅進一步降低,說明顆粒在其中起到了減振劑的作用。 不同類型的顆粒所起到的作用是相似的,不同直徑的沖擊器所起的作用相差也不大。 在阻尼器中只加入顆粒而不加入沖擊器時, 減振效果明顯不如帶顆粒減振劑的碰撞阻尼。圖 2(e)中,10 mm 沖擊器與石英砂的組合數據出現了異常,其原因將在下一節分析。

為進一步定量分析沖擊器和顆粒材料對碰撞阻尼器減振性能的影響,將各次實驗中的結果列于表 3,并以無沖擊器、無顆粒的實驗結果為基礎,分析各種情況下沖擊器的減振效果, 振幅降低率見表 4。 在表3、 4 中,每行或每列的第一個數據未計入該行或該列的平均值中,帶括號的數據為異常數據,在行和列的平均值中均未計入。

從表 3、 4 的數據可以看出, 在同時帶有顆粒和沖擊器的阻尼器中,不同類型顆粒對減振效果的影響不大,平均振幅降低率在 72.7%~75.4%,高于不帶顆粒時的62.7%, 說明顆粒減振劑在其中起了較大的作用; 不同直徑的沖擊器對減振效果的影響也不大,平均振幅降低率在 72.1%~75.9%,遠高于阻尼器中只有顆粒時的平均值 33.3%,充分說明了沖擊器在阻尼器中的重要作用。

2.2 討論

2.2.1 沖擊器和顆粒類型

帶顆粒減振劑的碰撞阻尼在傳統碰撞阻尼結構中填充了微細顆粒作為減振劑,其主要的耗能機理是在阻尼器振動過程中,鋼球的撞擊使夾在其間的作為減振劑的微細顆粒產生塑性變形,從而永久性地消耗掉振動能量。 鋼球夾擊顆粒屬于多體彈塑性碰撞問題,文獻[10]采用等代參數法利用已有的兩球彈塑性碰撞模型[9]快速求出了在單個碰撞周期中顆粒夾擊過程的能量損耗因子,討論了該方法的適用性并分析了顆粒夾擊過程中各主要參數特別是顆粒與沖擊器直徑比以及顆粒材料的影響。

文獻[10]的研究表明:顆粒和球直徑比在 1/200~1/10 時, 顆粒和球直徑比對能量損耗因子影響并不大;顆粒材料對能量損耗因子影響也不大,所以采用較小粒徑的顆;蚋鼡Q顆粒材料將不會顯著增加耗能效果。 盡管文獻[10]給出了上述理論預測結果,但這些結果并未通過實驗給予驗證。 本文中的實驗結果與文獻[10]的理論分析結果相吻合,為等代參數法的正確性提供了有力的證明。

文獻[10]的等代參數法是建立在彈塑性分析的基礎之上的,一般來說只適用于金屬材料,而本文中的實驗結果表明, 非金屬顆粒材料同樣具有良好的耗能性能,可以充當顆粒減振劑,其機理有待進一步的研究。 帶顆粒減振劑的碰撞阻尼器對不同大小的沖擊器和不同材料類型的顆粒均有較好的適應性, 這一特性大大方便了顆粒減振劑的碰撞阻尼器的設計和制造。

2.2.2 大顆粒的影響

在圖 2(e)中,10 mm 鋼球與石英砂的組合,減振效果并不理想,減振率只有 10.3%。 經檢查,阻尼器內徑 12 mm,加入 10 mm 鋼球后,間隙為 2 mm,而石英砂的顆粒直徑最大也在 2 mm 左右,振動開始后石英砂顆粒與 10 mm 鋼球卡死在阻尼器中,使阻尼器無法實現碰撞, 喪失了通過碰撞減振的功能。 這個實例提醒我們, 在阻尼器的設計過程中, 應考慮沖擊器直徑、 顆粒減振劑的直徑以及阻尼器內徑三者之間的匹配, 避免造成沖擊器與顆?ㄋ涝谧枘崞髦械默F象發生。

3 結論

1)帶顆粒減振劑的碰撞阻尼具有良好的減振性能,其減振效果好于傳統的只帶沖擊器的碰撞阻尼器和只帶顆粒的顆粒阻尼器;

2)沖擊器的直徑對帶顆粒減振劑的碰撞阻尼的減振性能影響不大;

3)顆粒的材料類型對帶顆粒減振劑的碰撞阻尼的減振性能影響不大,在設計阻尼器時不僅可以選用金屬顆粒,還可以選用非金屬顆粒;

4)在阻尼器設計時,沖擊器直徑和顆粒直徑應與阻尼器內徑協調,以避免出現卡死現象。

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<![CDATA[阻尼器的介紹]]> http://www.boliganggeshan.com/News/26.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-12

阻尼器

阻尼器 -介紹 阻尼器大家知道,使自由振動衰減的各種摩擦和其他阻礙作用,我們稱之為阻尼。而安置在結構系統上的“特殊”構件可以提供運動的阻力,耗減運動能量的裝置,我們稱為阻尼器。

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<![CDATA[脈動阻尼器簡介]]> http://www.boliganggeshan.com/News/25.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-12 一、概述
  脈動阻尼器又名脈動緩沖器,是消除管路脈動的常用元件,是計量泵必須配備的附件。脈動阻尼器能夠平滑由柱塞泵、隔膜泵等容積泵引起的管路脈動和系統的水錘現象。它由耐腐蝕的隔膜將氣體與管路中的液體隔離,通過氣室容積的變化平滑管路脈動。
二、主要功能
  1、減小除去水錘對系統的危害。
  2、減小流速波動的峰值。
  3、保護管路、彎頭、接頭不受壓力波動的沖擊。
  4、為計量泵創造良好的工作環境并改善泵的工作性能。
  5、允許系統使用更小的管徑,降低成本。
  6、和背壓閥等配合使用可以使管路的壓力波動接近為零。
  7、降低系統的能耗。
三、工作原理
  根據玻意耳定律P1V1=P2V2,通過改過氣體的體積來平滑管路脈動。對于流速有正弦曲線特性的系統,波峰時,氣室體積變小,脈動阻尼器吸收多余的流量的液體,波谷時,氣室體積變大,釋放存儲的液體,從而達到平滑脈動的效果。
四、產品特點
  可以預充氣體,充氣后平滑脈動的效果比空氣室式脈動阻尼器的效果好。
  氣體不與管路液體接觸;氣體不會因溶解到液體里而損失。
  設有限位裝置,防止膜片過度變形。
五、脈動阻尼器的使用
  膜片式脈動阻尼器最高使用壓力為:塑料材質的為1.0MPa,金屬材質的為2.5MPa,禁止超壓使用,以免殼體破裂發生危險。最高使用溫度75℃。最低使用溫度5℃,最佳使用溫度10~45℃。
  安裝過程中,應避免發生碰撞,以防殼體破裂。安裝時應在脈動阻尼器周圍預留足夠的空間,便于脈動阻尼器預充氣體及日后的維護、調整。脈動阻尼器與固定支架間應墊有減震材料,以吸收脈動阻尼器殼體的震動能量,同時防止產生共震。
  使用前預充氮氣或氬氣,壓力為系統平均壓力的50%-80%。若安裝在泵出口處,推薦預充50%的壓力,若安裝在泵入口處,推薦預充70%-80%。若長期不用應放掉預充氣體,以延長膜片壽命。脈動阻尼器膜片材質為聚四氟乙烯襯橡膠(PTFE),不能預充氧化性氣體(如氧氣、空氣),否則會加快橡膠的氧化速度,減少膜片的使用壽命。
  使用時壓力表指針應小幅擺動,擺動過大則說明預充氣體壓力偏小或者選型偏小,不擺動說明預充氣體壓力過大或者管路不通。
六、選型指南
  脈動阻尼器的選型應根據液壓管路的波動量來選定,對于容積泵,可根據沖程流量來選定。脈動阻尼器的容積越大平滑脈動效果越好。
  考慮到氣體壓力會隨溫度的變化而變化。對液體溫度超過50℃的系統,預充氣體時應考慮預充壓力隨溫度的變化。
七、脈動阻尼器的保存
  清洗脈動阻尼器內的被輸送物的殘留物;排空氣室內的氧化性氣體;釋放氣室內的氣體,使內外壓強相同;干燥脈動阻尼器;密封在塑料薄膜內。
  由于膜片會老化等原因,脈動阻尼器不易長時間保存(最好不要超過兩個月)。結束保存期后,需重新測試脈動阻尼器的密封狀況及檢查膜片是否損壞。
八、注意事項
  1、安裝在離泵距離近的位置平滑脈動的效果會更好。
  2、豎直安裝比水平安裝效果更好。
  3、預充氣體壓力并非越大越好。
  4、避免與系統發生共振。
  5、與背壓閥同時使用時,應安在泵與背壓閥間,以吸收泵與背壓閥間的流量峰值。減緩背壓閥的磨損速度。
  6、脈動阻尼器應在室內使用,避免陽光直射,遠離火源、熱源。室外使用應加防護棚或防護罩。
  7、若管路液體為危險品,應為脈動阻尼器加防護罩,防止殼體破裂后溢出的物料傷害人體或者污染環境。
  8、每天檢查預充氣體壓力,塑料材質的每月檢查殼體有無破裂,每2500小時或六個月檢查一次隔膜片,根據實際情況決定是否更換。
  9、膜片式脈動阻尼器不是傳熱元件,使用過程中不得對脈動阻尼器加熱或冷卻。
  10、對脈動阻尼器進行任何維護以前,應停止運轉設備,釋放壓力,關閉脈動阻尼器與系統相聯的閥門,確認脈動阻尼器內沒有壓力。維修時注意防止被輸送液體傷害人體。
  11、運轉中發現隔膜破裂應及時切斷電源。
  12、若有疑問,請與我公司聯系。
  警告: 對脈動阻尼器進行任何維護以前,應停止運轉設備,釋放壓力,關閉脈動阻尼器與系統相聯的閥門,確認脈動阻尼器內沒有壓力。維修時注意防止被輸送液體傷害人體。

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<![CDATA[液壓阻尼器結構]]> http://www.boliganggeshan.com/News/24.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-12 結構

結構1.頭部關節軸承2.活塞桿3.液壓缸4.貯油缸5.阻尼控制閥6.行程指示刻度7.尾部關節軸承

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<![CDATA[一種葉片緣板阻尼器二維耦合振動的分析方法]]> http://www.boliganggeshan.com/News/23.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-1 摘 要:采用帶滑動觸點的并聯彈簧來模擬二維平面運動時葉片-阻尼器間的干摩擦接觸,建立一種二維局部滑動摩擦接觸模型.在葉片緣板處附加兩個相互垂直的彈簧阻尼單元來模擬葉片振動時的二維干摩擦力建立b-g(blade-ground)型葉片-緣板阻尼器有限元模型.結合兩個模型提出二維耦合振動時葉片緣板阻尼器減振特性的分析方法.算例分析表明在工作頻率附近,存在一個正壓力的范圍使得二維耦合振動時葉片穩態幅值減振效果最好,頻率對穩態幅值減振特性無明顯影響.分析方法適用于各種復雜平面摩擦接觸時葉片緣板阻尼器耦合振動的分析.

在葉片緣板處附加干摩擦阻尼器是抑制航空 發動機葉片振動的有效方法.研究表明建立科學、準確的摩擦接觸模型是該類阻尼器計算分析的關鍵.iwan[1]提出了彈簧的并聯和串聯模型來模擬一維摩擦接觸;menq等[2擬摩擦 接 觸 面 的 一 維 局 部 滑 動;漆 文 凱、高 德平[3-4]對一維局部滑動做了重要研究,提出一種一維解析摩擦模型;隨著研究深入,一維摩擦模型不能求解葉片耦合振動問題的局限性愈加明顯,且程中葉片并非一維振動.為了貼近工程實際,研究葉片耦合振動減振特性,單穎春、郝燕平、朱梓根[5-7基于二維整體滑動模型推導了二維平面摩擦接觸下摩擦力的計算公式,為二維局部滑動模型的提出奠定了重要基礎;griffin]研究了接觸點做圓運動時對結構振動響應的控制,menq等[9]將接觸點簡化為橢圓運動,sanliturk等[10]提出了建立二維局部滑動模型的思路,并針對質量-彈簧系統振動特性進行了研究.

實際上和一維滑動[2,11]一樣,二維滑動過程中,存在著完全黏滯、局部滑動、整體滑動三種情形或階段.本文在一維局部滑動模型和二維整體滑動模型[7]基礎上,提出一種二維局部滑動模型模擬二維平面運動時摩擦接觸面部分滑動、部分黏滯的情形,并推導了二維局部滑動模型下摩擦力的計算公式;建立葉片有限元模型,在葉片緣板接觸處附加兩個相互垂直的彈簧阻尼單元等效阻尼器作為有限元計算的邊界條件.將摩擦接觸模型和有限元模型結合建立了葉片耦合振動的分析方法,研究了二維耦合振動時葉片在工作頻率及附近穩態幅值的減振特性及摩擦接觸特性.

1 葉片二維耦合振動分析方法

1.1 二維局部滑動模型

參考文獻[11]建立的一維局部滑動摩擦模型給定相關摩擦接觸參數,從臨界滑動狀態(接觸面間將要發生整體滑動,此時摩擦力f值為μn,μ為動滑動摩擦因數,n為接觸面間正壓力)卸載、重復加載時,干摩擦力和接觸面間相對位移的遲滯曲線如圖1所示.另外為了模擬接觸面間一維局部滑動,iwan[1]的彈簧并聯和串聯模型很有代表性.研究表明并聯模型在模擬局部滑動時更為直觀、便捷,如圖2所示,圖中kj為對應彈簧剛度,rj為對應的臨界摩擦力.

對應圖與位移的關系為

式(1)中序號為到m的彈簧滑動觸點已經開始滑動,m+1到n的彈簧還處于彈性變形階段.用并聯彈簧模型來替代文獻[11]的一維局部滑動模型,參考圖1中類橢圓曲線內部的初始加載階段遲滯曲線,令摩擦接觸面開始局部滑動的臨界位移為u1,開始整體滑動的臨界位移為un,以u1為首項un為末項形成一個等差數列,則第2到n-1個彈簧的臨界位移為分別為數列的第2到n-1項.由初始加載曲線可得到uj對應的pj,依據方程(2)可解得kj(j=1,2,…,n),然后得到rj.當用2個、4個或6個彈簧并聯來模擬摩擦力-位移遲滯曲線時結果如圖3所示.

分析圖3可知,彈簧數目n越大,并聯模型模擬形成的摩擦力-位移遲滯曲線越接近如圖1的遲滯曲線.當彈簧個數為6時,兩遲滯曲線已基本重合,實質上當接觸面長度、彈性模量、橫截面積及滑動摩擦因數這些因素變化不大時,此結論具有較強的通用性,接觸正壓力的變化對此結論通用性影響不大.因而本文研究時選用6個彈簧來模擬相同摩擦接觸條件下的二維摩擦,如圖4所示.令方程(2)中的n等于6進行求解,可得6個彈簧的參數kj和rjj=1,2,…,6).圖4中b1,…,b6為彈簧對應的滑動觸點,當第j個彈簧的變形小于rj/kj,則bj保持黏滯狀態,否則bj開始滑動,各個觸點可能狀態不同.

文中假設葉片緣板和葉盤摩擦,葉盤固定.a為葉片緣板上摩擦觸點,bj為滑動觸點.設初始時b和a重合,即彈簧無長度,葉片開始振動后,由一次諧波平衡法[10,12]設點a運動軌跡為xa=axcos(ωt+?x),ya =aycos(ωt+?y),ω為外激勵角頻率,ax,ay為y方向的振動幅值,?,?y為x.已知a點的運動軌跡,可由軌跡跟蹤法求得bj的運動軌跡.下面簡要介紹軌跡跟蹤法求解bj軌跡的方法(其他滑動觸點軌跡確定方法與b1(i=0,1,…,n),n越大求得摩擦力的數值解就越精確.為了保證精確并兼顧計算效率,n取值應適當大.設ti時刻時a點 的 位 置ai(xai,yai)為 (axcos(ωti+ ?x),aycos(ωti+?ti時刻時b1點位置為 (xbi,ybi假設b1最初位置為(0,),比較a0距(0,0)的距離與r1/k1的大。喝粜∮诨虻扔冢颍保耄,則xb0=0,yb0=0;若大于則b1,將向a點運動且使摩擦力值為r1,,yb0比較a1和(xb0,yb0)間的距離和r1/k1的大小如果小于或等于r1/k,則b保持不動,若大于則b1將向a點運動且使摩擦力值為r1,xb1,yb1按式(4)計算,依次類推xbi,ybi按式(5)計算.可確定一個周期內b1的軌跡,再以這個周期最后的b1位置作為下個周期b1位置的初始點,按上述跟蹤方法計算,當相鄰兩個周期的軌跡趨于一致時認為軌跡收斂.由a點和b1點的運動軌跡可以求得一個穩態周期內的摩擦力大小及方向(與x正半軸夾角),按式(6)計算,同理可得到其他個彈簧所模擬的摩擦力大小和方向.將所有摩擦力分解到x和y兩個方向并相加可得到二維接觸運動時一個穩態周期內干摩擦力在x和y方向的離散數值解如式(7)所示.

軌跡收斂后一個穩態周期內ti時刻對應的1號彈簧模擬的摩擦力大小和方向為

同理可得f2(i),…,f6(i)及θ2(i),…,θ6(i).則ti時刻對應的總摩擦力為

1.2 葉片耦合振動分析方法

首先建立葉片-阻尼器結構有限元模型,研究表明干摩擦力主要體現為剛度和阻尼作用.在緣板下沿中心處節點上附加兩個相互垂直的彈簧阻尼單元來模擬x和y方向上的干摩擦力,彈簧阻尼單元的另一端節點固定,如圖5所示.彈簧阻尼單元的兩個參數剛度和阻尼按式(8)計算,其中fx,fy由式(7)計算.

式(8)中kex,key,cex和cey分別為阻尼器在x和y方向的等效剛度和等效阻尼.用matlab軟件計算摩擦阻尼特性(彈簧阻尼單元的參數),ansys軟件的諧響應分析模塊計算葉片穩態響應,兩者結合進行迭代,當相鄰兩步的ax,ay,?x,?y之差均滿足誤差限時,停止迭代并輸出結果.

2 算例和分析

葉片工作頻率為750hz,計算頻率為730,750,770hz.葉片y向的剛度非常大,振動較弱,總的振動能量主要集中在x方向,在葉尖施加y向簡諧激勵,力幅fy為60n;x方向施加力幅fx分別為10,20,30n的簡諧激勵,頻率和y方向一致.

穩態時阻尼器等效的剛度和阻尼分別隨正壓力、x方向外激勵幅值變化的規律如圖6、圖7所示.圖6、圖7為頻率750hz下的計算結果,其他兩個頻率下的結果與750hz下規律一致未列出.

由圖6知各外激勵下,kx隨著正壓力增大而增加到一定值,cex,cey隨正壓力增大先增加后減小,正壓力增大到一定值后阻尼器主要顯示剛度特性,與基于一維振動的規律[11]一致.而振動耦合導致key隨正壓力增大而增加到某值后稍減至一定值,變化規律與一維振動時[11]略有不同.

由圖7知正壓力為 080n時摩擦接觸為完全黏滯.其他正壓力下,kex隨fx增大而減小,與基于一維振動的規律[11]一致,耦合振動使key隨fx的變化規律與kex的不太一致;不同正壓力下cexcey隨fx的變化規律不一致是由于正壓力不同導致摩擦接觸狀態不同引起.等效阻尼隨fx增大而減小表明系統穩態時接觸面間發生整體滑動;隨fx增大而增加表明系統穩態時接觸面間發生局部滑動;隨fx增大先增加后減小表明隨著fx增大系統穩態時先發生局部滑動后發生整體滑動.振動耦合對兩方向等效阻尼變化規律有影響.

系統穩態時葉尖x和y方向穩態幅值隨正壓力變化的曲線分別如圖8、圖9所示.

分析圖8、圖9可知,頻率對x方向、y方向?振動的減振規律影響不大;存在最優正壓力使得某一頻率下葉尖穩態幅值減振效果最佳,x方向、y方向達到最佳減振效果需要的正壓力不太一致;外激勵幅值增大,最佳正壓力的取值也將增加,反之減;正壓力增大到摩擦接觸面接近彈性變形階段時,ay隨正壓力增大而減小至某值后稍有增加,ax一直減。槍Ρ疚牡娜~片-阻尼器結構,由于葉片尺寸很小,系統x方向、y方向的一彎振動頻率均遠高于工作頻率,穩態時振動為兩個方向的一彎振動耦合,正壓力設計在最優值附近時,除了摩擦阻尼耗能外,阻尼器剛度調頻對振動抑制作用也很顯著.

表1列出了具有代表性的部分計算結果,adx和ady分別為x和y方向葉尖幅值減小率.分析可知:在葉片工作頻率及附近,附加阻尼器對葉片x和y方向振動均有抑制作用;各個正壓力下葉尖x方向穩態幅值減振效果明顯優于y方向,這是由于兩個方向振動耦合導致的.

3 結 論

1)本文建立的減振分析方法適用于各種復雜平面摩擦接觸時渦輪葉片耦合振動包括彎扭耦合的分析;該分析方法迭代步數一般不超過10步.

2)在工作頻率附近激振頻率對系統振動及減振特性變化規律影響不大.

3)各個外激勵下阻尼器的等效剛度隨正壓壓力增大先增加后減;不同正壓力下,等效剛度基本隨外激勵幅值增大而減小,等效阻尼隨外激勵幅值變化規律不一致.振動耦合后與基于一維振動的等效剛度及阻尼變化規律[11]不完全一致.

4)存在最佳正壓力使得葉尖x,y向穩態幅值有最佳減振效果;外激勵增加,葉尖穩態幅值達到最佳減振效果需要的正壓力增加,反之減;x向達到最佳減振效果需要的正壓力不太一致.振動耦合使葉尖x方向穩態幅值的減振效果明顯優于y方向.

5)文中分析更貼近工程,可以提高實際中最佳正壓力設計的準確度.

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<![CDATA[含擠壓油膜阻尼器的甘蔗切割器轉子系統的動力特性]]> http://www.boliganggeshan.com/News/22.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-1 含擠壓油膜阻尼器的甘蔗切割器轉子系統的動力特性王波、魏道高、區穎剛劉慶庭2,楊丹彤2(1.合肥工業大學機械與汽車工程學院,安徽合肥230009;2.華南農業大學南方農業機械與裝備關鍵技術省部共建教育部重點的m1,m2,其中p為刀盤的轉動慣量,采用傳遞矩陣法M得到轉子系統的運動微分方程組如下,其中式⑴為盤1叫軸心x方向的運動,式⑵為盤1叫軸心y方向的運動,式⑶為盤2m2軸心x方向的運動,式(4)為盤2m2軸心y方向的運動,式(5)為盤2m2繞z方向的旋轉運動:工頻;t時間;p刀盤的轉動慣量;c橫向阻尼系數;Ct扭轉方向的阻尼系數,的x,方向的位移;a扭轉方向的扭轉角;0刀盤初始相位角;ei刀盤偏心距;M扭轉激勵力矩,Fy刀盤切割力在x,方向上的分力;kTz方向的扭轉剛度;I刀軸的轉動慣量;E彈性模量;1刀軸的長度;及i切割器切割力工作點半徑;Fx,Fy刀盤非線性切割力F在x,方向上的分力;kb油膜等效剛度;c油膜等效阻尼。

 。2)不含SFD時,滾動軸承直接與軸承支座緊配合,切割器轉子系統的運動方程為只含xi,yi,a的3自由度微分方程組。

  1.3油膜力模型選用本文選用短軸承非線性油膜力模型,在短軸承近似理論假設下,得到有空穴擠壓的油膜阻尼器的徑向非線性油膜反力Fr和周向非線性油膜反力Ft. 2周仕城,楊望,楊堅,等。一刀切斷甘蔗動力學仿真試驗。衣業機械學報,2011,42(1):68鄧丁科,區穎剛,李志偉,等。甘蔗收割機前進速度與切割器轉速的匹配。衣機化研究,006(6):35-38.王汝貴。甘蔗收割機圓盤式切割器工作參數優化研究D.南寧:廣西大學,2004.王汝貴,姜永圣,楊堅。甘蔗切割器工作參數優化綜合。廣西大學學報,2008,33(2):138孫立權。立式轉子軸承系統穩定性研究D.哈爾濱:哈爾濱工業大學,2010.林茂,符新,馮活倫,等。甘蔗切割器研究現狀及展望。中國衣機化,011(2):15-19.李豐根,林茂,徐歐騰,等。兩種形式甘蔗切割器對破頭率影響的因素分析。衣機化研究,2012,4:136顧家柳,丁奎元,劉啟洲,等。轉子動力學M.北京:國防工業出版社,1985:138應廣馳。渦輪增壓器的基礎激勵辨識和轉子動力學研究。上海:上海交通大學,008.付高雪。甘蔗葉粉碎還田機關鍵部件研究。

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<![CDATA[液壓阻尼器適用范圍與性能特點]]> http://www.boliganggeshan.com/News/21.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-1 液壓阻尼器是一種對速度反應靈敏的振動控制裝置;主要適用于核電廠、火電廠、化工廠、鋼鐵廠等的管道及設備的抗振動。常用于控制沖擊性的流體振動(如主汽門快速關閉、安全閥排放、水錘、破管等沖擊激擾)和地震激擾的管系振動;液阻尼器對低幅高頻或高幅低頻的振動不能有效地控制,該場合宜采用彈簧減振器。

液壓阻尼器性能特點

1.防腐性好

主要零部件采用奧氏不銹鋼材料,防腐性能好;

2.結構緊湊、受力合理

結構緊湊,且呈對稱結構,安裝空間小,受力更加合理;

3.動態響應快

阻尼力大,且動態響應時間短;

4.摩控阻力小

摩控阻力小,一般低于額定載荷的1%-2%;

5.擺動角

頭部,尾部鉸接采用關節軸承,允許多最擺動角為±6°;

6.壽命長

采用特殊的液壓油和密封介質,性能穩定,密封壽命長;

7.高溫工作

可在93℃溫度下連續工作,短時工作穩度可達148℃。

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<![CDATA[壓電摩擦阻尼器自適應控制的抗震分析]]> http://www.boliganggeshan.com/News/20.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-1 摘 要:根據壓電摩擦阻尼器反應迅速的特點設計局部速度反饋控制,作為局部控制策略。局部速度反饋控制使壓電摩擦阻尼器的摩擦力同阻尼器兩端的相對速度成正比,使具有局部速度反饋控制的壓電摩擦阻尼器有粘滯阻尼的特點,能夠抑制結構位移和速度響應,而且又不會對結構的加速度響應產生劇烈影響。試驗結果表明局部速度反饋控制,用于調節壓電摩擦阻尼器阻尼特性是十分有效的,它可以使結構在不增加加速度響應的條件下降低結構的位移和速度響應。

壓電摩擦阻尼器同其它半主動控制裝置一樣是一種可控摩擦阻尼器,是對被動控制裝置的改進。它利用壓電材料電致伸縮的性質,通過調節壓電材料所處電場的場強,使壓電材料產生驅動力,來控制摩擦阻尼器摩擦面的壓力值,從而對阻尼器的耗能性能進行實時的調節,滿足其能夠對最優控制跟蹤的要求。作為一種半主動控制裝置,它是通過阻礙結構內部的相對變形來消耗結構振動能量的,而其消耗能量速度又是電可調節的。因此,這種裝置可以用來控制結構振動,成為一類很有前景的結構振動控制裝置。文獻[1]中設計了一種新型壓電摩擦阻尼器pall支撐。通過ansys有限元分析,模擬了在各級電壓下壓電摩擦阻尼器的阻尼特性,并根據結果給出了壓電摩擦阻尼器的含電壓參數的雙線性本構模型。分析結果表明含電壓參數的雙線性本構模型能夠較好的反映壓電摩擦阻尼器的阻尼特性,是一種有效的模型。本文在文獻[1]的基礎上,根據壓電摩擦阻尼器反應迅速的特點設計了局部速度反饋控制,作為局部控制策略。局部速度反饋控制使壓電摩擦阻尼器的摩擦力同阻尼器兩端的相對速度成正比,使具有局部速度反饋控制的壓電摩擦阻尼器具有粘滯阻尼的特點,使其能夠抑制結構位移和速度響應,而且又不會對結構的加速度響應產生劇烈影響。試驗結果表明局部速度反饋控制,用于調節壓電摩擦阻尼器阻尼特性是十分有效的,它可以使結構在不增加加速度響應的條件下降低結構的位移和速度響應。

1 局部速度反饋自適應控制律

對于壓電摩擦阻尼器的使用的一個重要的環節,就是振動控制設計。自適應控制是現代控制理論的一個分支,自適應是指生物能夠改變自己的習性以適應新的環境的一種特征。自適應控制器能夠修正自身特性,以適應對象特性和擾動特性的變化。

自適應控制律設計法以響應要求為設計目標,對動力響應的控制來說是一種直接方法。當然,作為自適應控制本身還有特殊的功能,如跟蹤系統參數的變化,在線識別功能和自我調整能力,因此自適應控制有很大的適用性。

壓電摩擦阻尼器的特點

在設計控制律之前,我們分析壓電摩擦阻尼器在控制結構振動時的工作特點。只有根據壓電摩擦阻尼器的特質,才能設計出合適的控制律。摩擦阻尼器是通過摩擦面之間相對滑動來消耗結構振動能量的。如果摩擦面之間不發生相對滑動,那么摩擦阻尼器就無法消耗結構振動能量。摩擦阻尼器就無法發揮其作用。所以對摩擦阻尼器來說,控制律如果能夠按照位移反饋信息,在保持和增大可控摩擦阻尼器摩擦面相對滑動的同時增大摩擦面的壓力提高摩擦力的大小以達到增加耗能的目的,那么這樣的控制律對于可控摩擦阻尼器來說就可以認為是相宜的。

為了保持摩擦阻尼器的相對滑動,可以使用控制計算機對對象的狀態進行實時監測,并將振動過程的每一時刻都進行分析,最后按照一定的控制律來控制摩擦面的壓力!八俣确答伩刂啤边@一控制律就可以實現這一要求。速度反饋控制律根據摩擦面之間的相對位移速度來調節摩擦面的壓力值的大小,如果摩擦面之間的相對速度為零,就表明摩擦阻尼器提供的壓力過大,摩擦面未發生相對滑動。如果這時減小壓電材料的電壓,使摩擦面的壓力減小,就可以使摩擦面提供的摩擦力相應隨之減小,以此來促進摩擦面的滑動。經過幾個監測—控制周期,摩擦面就會調節到滑動狀態。

上述速度反饋控制律雖然可以保證摩擦阻尼器的有效性,但是由于速度反饋要求,每一個控制信號的產生,要將結構的位移速度等信息實時傳遞給控制計算機,并由控制計算機分析位移和速度的信息,處理各個摩擦阻尼器的滑移和結構優化控制的問題,最后再發送控制信號至摩擦阻尼器。完成這樣一個復雜的過程需要很長時間,另外為達到要求的控制精度將導致動作過于頻繁,因此在這種控制方式下很難避免控制信號的時滯問題。如果能將保證摩擦面滑移和結構優化控制這兩個問題分開處理,那么既可以保證壓電摩擦阻尼器的耗能效率,又可以優化處理結構振動控制的整體優化問題,更重要的是這樣的控制律信息處理更為簡潔,減小了控制信號的時滯。為此,我們引入一個控制律即“局部速度反饋自適應控制律”。

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<![CDATA[用于磁流變阻尼器的電流控制器]]> http://www.boliganggeshan.com/News/19.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-1 摘 要:磁流變阻尼器已經成功應用于汽車半主動懸架系統以及大型土木結構的振動控制。鑒于電流控制器在磁流變阻尼器的應用中起著調節磁場的重要作用,發明了一種基于脈沖寬度調制(pwm)集成電路的電流控制器。通過對一商業化磁流變阻尼器的控制性能測試顯示,改變控制電壓電流控制器的輸出電流可實現0.15~2.01a連續輸出,且與輸出電流呈現高度的線性關系,具有響應速度快、輸出電流精度高、價格低廉等特點。因此,所發明的電流控制器可以應用于磁流變阻尼器的控制。

1 引 言

磁流變(mr)阻尼器是一種基于磁流變液的智能控制裝置,它可以通過調節外加磁場的大小實現阻尼力變化[1]。磁流變阻尼器的優良可控性能,使得它的應用非常廣泛,例如滾筒洗衣機和康復機的應用[2],車輛懸架系統的減振[3],斜拉索的振動控制[4-7],以及大型土木工程結構的抗震[8]等。磁流變液是一種新型相變材料,它是由高磁導率、低磁滯性的微小軟磁性顆粒和非導磁磁性體混合而成的懸浮體。由相變理論認為,在無磁場時,彌散在母液中的懸浮顆粒為隨機狀態,其遷徙和轉動受熱波動影響,即鐵顆粒自由隨液體運動。當施加磁場時,受熱波動和場強兩方面影響,這些懸浮的微粒鐵顆粒被相互吸引,形成一串串鏈式結構從磁場一級到另一級[9]。此時,磁流變液體在ms級瞬間由牛頓流體變成塑性體或有一定屈服剪應力的粘彈性體,磁流變鐵顆粒在零磁場與強磁場下的狀態,如圖1所示。

可用賓漢姆(bing-ham)流體塑性模型有效地描述磁流變液體的上述性質,如式(1)所示:

τ=τy(field)sgn(γ·)+ηγ·(1)

式中:γ·=流體剪應變率;η=和磁場強度無關的液體屈服后黏度(實測屈服后剪應力的斜率);τyfield)=磁流變液的屈服剪應力,它是磁場強度的非線性函數[9]。而電流控制器在磁流變液體的應用中起著調節磁場的作用,所以設計一種連續可調、精度高、響應速度快的電流控制器對于阻尼器的控制至關重要。

線圈中的電流一般由2種方式產生,分別是電壓驅動和電流驅動。電壓驅動器的弊端是線圈電阻在長時間電流勵磁下,阻值隨溫度升高而變化,在輸入電壓不變的情況下,線圈中電流值會發生變化,而阻尼力是與線圈中電流相關,所以在相同電壓勵磁下會因為每次電壓勵磁線圈工作時間長短不同,而造成線圈中電流值的不同。另外一點是恒壓源的動態響應較恒流源慢,而工程實踐常常要求阻尼器的阻尼力可以在很短時間內對控制對象進行響應,所以選擇動態響應快的輸入控制方式可以保障系統對于結構在第一時間得到控制。采用電流控制方式可以有效解決上述2個問題。

國內的專家學者對于磁流變阻尼器的控制器部分做了很多研究。文獻[10]利用德州儀器公司生產的tms320f240數字信號處理芯片作為控制系統的核心,開為阻尼器的控制器。文獻[11]以德州儀器芯片中的drv103為核心設計的可控電流放大器,文獻[12-13]以德州儀器生產的tl494芯片為核心進行壓控電流源的設計,上述

2種雖然外圍電路設計簡單,但性能曲線

不夠線性,且調節范圍很窄,不符合阻尼器控制器的的要求。經過上述分析與比較,為了獲得連續可調的控制電流,電流控制器由tl494,功率場效應管mosfet和運放組成,控制器可實現在0~5v連續可調,輸出電流0.15~2.01a,控制電壓與輸出電流呈現高度的線性關系,具有電路簡單、輸出電流穩定、精度高、價格低廉、應用范圍廣等特點。2 電流控制器的設計思路本電路采用美國德州儀器公司生產的tl494芯片,即一種電壓驅動型脈寬調制控制集成電路,采用閉環電流放大器,使得pwm占空比按照輸入控制電壓的變化而變化。圖2為電流控制器的系統框圖。該系統包括4部分:調整電路、波產生電路、輸出控制電路及誤差采樣電路。調整電路提供了2種調節方式:手動調節和自動調節。它與誤差采樣電路一同調節pwm波的占空比大小。pwm波產生電路是控制器的核心,作用是產生脈寬調制波形。輸出控制電路是對于脈寬調制波形的進一步放大而后驅動負載,負載是由一商用磁流變阻尼器以及小阻值的采樣電阻組成。誤差采樣電路將采樣電阻上的電壓采樣后與tl494芯片協同作用控制電流輸出的穩定度。

2.1 調整電路

為了方便應用,電路設計為手動調節和上位機調節2種方式。如圖3所示,手動調節可以調節電位器旋鈕p,從而使得輸入控制電壓值隨接入電阻的大小而改變。上位機調節也可以利用計算機結合labview程序控制daq采集器(ni6251)輸出任意步長的控制電壓。

要注意的是,在上位機調節時電位器務必逆時針旋到底,此時輸入電阻為最大,從而使得二極管d1截止,通過調節vctr輸入電壓的大小,使得二極管d2導通。二極管的作用是防止輸入為交流信號時電路工作處于異常狀態。第一級比例積分運算電路是u1為了補償二極管的導通壓降,調整其增益為ko1使得輸出uo1仍為0~5 v。

uo1=ko1×ui(2)

式中:ko1為運算放大器u1的增益大小。

第二個比例運算放大器u2 a主要是用來控制輸入以及反饋到tl494反饋端的電壓幅度,使輸入tl494芯片3腳的最大值不超過3.5v。下式即為第二級比例運算放大器之間的傳遞函數:

uo=-a×uo1+b(3)

式中:a、b為減法器u2a的相關系數。

如圖4所示,脈寬調制電路是開關電源的中心控制器,主要作用是向驅動電路提供陡峭且寬度可變的矩形脈沖列。tl494芯片內部有2個誤差比較放大器,一個振蕩器,一個死區時間比較器,內置5v參考基準電壓源。誤差比較放大器將誤差電壓放大,其輸出與第3腳的反饋端相連接,共同調節輸出脈沖寬度[14]。片上內置了線性鋸齒波振蕩器,振動頻率可通過外部的一個電阻和一個電容進行調節,其振蕩頻率如式(4)所示:

式中:ct為5腳電容,rt為6腳阻值。

輸出脈沖的寬度是通過電容ct上的正極性鋸齒波電壓vct與另外2個控制信號進行比較來實現的[15],而本電路將死區電壓vdtc接地。因此輸出電壓v1僅由正極性鋸齒波電壓vct與回受pwm比較器電壓vpwmci決定。如圖5所示,當vpwmci小于vct時,輸出電壓ve1置,相反地,輸出脈沖寬度e1置0。從而隨vpwmci與vct相對關系的變化,脈沖寬度被調節。

2.2 輸出控制及誤差采樣電路

圖6中q1為功率場效應管(mosfet),其特性是當基極電壓小于閾值時,場效應管為截止狀態,超過閾值時,場效應管處于一個線性放大的狀態。利用這一特性,可以放大pwm信號,增強tl494的驅動能力。當pwm信號為高電平時,q1導通,mosfet工作為線性放大狀態,續流二極管pwm截止,當pwm信號為低電平時,q1截 止,mosfet由線性放大狀態轉為截止狀態,fwd導通,二極管與感性負載形成回路,將存在的電流耗散掉。

如圖6所示,采樣電阻與負載電阻串聯,采 樣電 壓usamp經過放大得到的uerror反饋至tl494引腳2結合調整電路輸出值與tl494的引腳1值比較,保證其輸出值為恒定的電流值以及調整tl494引腳3的電壓不會超過3.5v。圖7即為誤差采樣電路。傳遞函數表述如下:

uerror=ks×usamp(5)

式中:ks為運算放大器u2b的增益大小。

3 性能測試采用

pc手動控制labview程序經由daq數據采集卡輸出步長為0.5v的控制電壓,同步采集負載兩端波形數據,讀取并記錄示波器上負載兩端的電壓有效值,換算出電流值大。ㄘ撦d選用商業化阻尼器,電阻5.4ω。圖8為所設計的電流控制器,圖9為電流控制器的性能測試平臺。

實驗測試數據如表1所示,控制電壓為0~5v,以0.5v電壓為步長,進行2次測量(對比證明數值的重復性),輸出電流為0.15~2.01a,測試數據保持小數點后4位有效數字。由表1所示,控制電壓為0v時,輸出有一個很小的電流值,這是由于內部參數配置仍然存在些許問題,有待進一步做優化?紤]到電流值很小,對于實驗結果影響較小,這里暫剔除不做擬合。電流值從控制電壓為0.5v時開始變化,這是因為tl494芯片的3腳輸入電壓范圍為0.5~3.5v,所以導致在控制電壓為0~0.5v時,輸出為一恒定不變的值。將表1中的控制電壓與輸出電流的有效 值 的 關 系 通 過matlab做擬合,結果由圖10所示。

控制電壓與輸出電流的關系控制電壓為1.5~5v時,電流為0.28~2.01a,其輸入控制電壓與輸出直流電壓成線性關系,而且第一次測量結果與第二次測量結果重復性非常好,擬合值與實測值的相關系數高達0.995 62.1%,符合阻尼器控制器的要求。圖11為占空比分別。保玻担、36.5%、68.5%、100%的波形圖,vpp為負載兩端的實測電壓波形圖,rms是由占空比的積 分得到的 負 載 兩 端 的 電 壓 有效值。

4 結 論

設計并測試了一種精準可控的脈寬調制磁流變阻尼器的電流控制器。經實驗驗證該電流控制器可在0.15~2.01a范圍內連續可調,輸出精度高、線性度好、體積小、成本低,除了可用于磁流變阻尼器的控制外,還可用于其他多種場合,如電磁線圈電路、照明電路或電機控制。

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<![CDATA[阻尼器結構組成對碰撞阻尼性能的影響]]> http://www.boliganggeshan.com/News/18.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-1 研究阻尼器組成結構對帶顆粒減振劑的碰撞阻尼器性能的影響,通過改變沖擊器的直徑和顆粒材料的類型,在一根懸臂梁上放置阻尼器,采用實驗的方法獲得各種成分組合條件下阻尼器的響應。結果表明,在帶顆粒減振劑的碰撞阻尼器中,改變顆粒材料時,平均振幅降低率在 72.7%~75.4%高于不帶顆粒時的 62.7%;改變沖擊器直徑時,平均振幅降低率在 72.1%~75.9%, 遠高于阻尼器中只有顆粒時的平均值33.3%。 帶顆粒減振劑的碰撞阻尼具有良好的減振性能,其減振效果好于傳統的只帶沖擊器的碰撞阻尼器和只帶顆粒的顆粒阻尼器; 沖擊器的直徑和顆粒的材料類型對帶顆粒減振劑的碰阻尼的減振性能影響均不大。

碰撞阻尼屬于振動控制中的被動控制技術, 它利用振動過程中沖擊器與主系統的碰撞來控制主系統的響應。關于碰撞阻尼的研究最近得到了迅猛的發展,在航天、 航空、 軍工、 汽車等領域和建筑、 橋梁、鐵路等結構工程的振動控制中得到了廣泛的應用, 并取得了良好的減振效果。目前,有代表性地碰撞阻尼包括單體碰撞阻尼[1]、 多體碰撞阻尼[2]、 豆包碰撞阻尼[3]、顆粒碰撞阻尼[4-5]、 非阻塞性顆粒碰撞阻尼[6-7]和帶顆粒減振劑的碰撞阻尼[8]等等。

碰撞阻尼大都以動量交換和摩擦作為耗能機理,將系統的能量暫時轉移或永久地消耗。 在阻尼器腔體中加入鋼球沖擊器和顆粒減振材料組成的帶顆粒減振劑的碰撞阻尼器[8],可利用振動過程中鋼球的沖擊作用使腔體中的顆粒材料產生擠壓, 發生塑性變形,永久地消耗系統的能量。 關于帶顆粒減振劑的碰撞阻尼的研究目前還不多,在減振機理方面,杜妍辰等[9-10]以兩球彈塑性碰撞的解析解為基礎,提出了等代參數法預測帶顆粒夾擊的耗能計算方法; 在減振性能方面, 研究了有無沖擊器和有無填充顆粒的影響[8],其中,沖擊器只有 1 個,顆粒材料也只有銅粉一種情況。

已有的研究表明[2],將一個沖擊器替換為多個沖擊器,可部分提高阻尼器的減振性能。 關于多個沖擊器在帶顆粒減振劑的碰撞阻尼中的作用目前還沒有研究, 關于不同顆粒材料尤其是非金屬顆粒在阻尼器中是否有效,目前也尚未涉及。 本文中以帶顆粒減振劑的碰撞阻尼為對象進行實驗研究, 通過改變阻尼器中沖擊器的直徑、數量及顆粒材料,研究它們對帶顆粒減振劑的碰撞阻尼減振效果的影響。

1 實驗方法與內容

1.1 實驗裝置

實驗在懸臂梁上進行。 懸臂梁豎向放置,一端固定,另一端自由。 信號發生器產生的正弦信號經放大后由電磁激振器作用于懸臂梁固定端,使懸臂梁進行振動。 阻尼器固定于懸臂梁的自由端,加速度傳感器固定于阻尼器的對面,振動信號經放大后由采集儀采集、由 dasp 軟件分析后得到系統的振動特性。 實驗裝置示意圖見圖 1, 實驗中采用的懸臂梁和阻尼器腔體參數見表 1。

1.2 實驗內容

本實驗中考慮了 4 種沖擊器直徑,分別為 10、 5、2.5、 1 mm。 為方便比較,按質量相同的原則,以上不同直徑沖擊器的數量分別為 1、 8、 64、 1 000 個。 添加的顆粒減振劑有 3 種金屬顆粒包括銅粉、 鋅粉和鋁粉以及非金屬顆粒石英砂,顆粒減振劑的體積填充率為 40%,顆粒材料的直徑見表 2。

實驗內容按照有、無沖擊器和有、無顆粒,共計30 種工況來組織 。 每種工況下均采用正弦激勵 ,激振器的功率保持不變, 激振頻率為 12~13 hz,每0.1 hz 做一次實驗 。 每次實驗均測量懸臂梁自由端的最大振幅。

2 結果與討論

2.1 實驗結果

實驗結果按顆粒類型來組織, 分為無粉、 銅粉、鋅粉、 鋁粉和石英砂 5 組。 每組中包含沖擊器直徑為10、 5、 2.5、 1 mm 共 4 條結果曲線,對于帶粉的后 4組,還包括純粉不加沖擊器的 1 條結果曲線。 為方便與未加阻尼器的結果相對比, 每組中還增加了不加沖擊器也不加顆粒的結果曲線。 5 組實驗結果見圖2。 實驗中懸臂梁系統無外加阻尼器時的最大振幅為18.20 mm,共振頻率為 12.66 hz。 阻尼器中加入沖擊器后,如圖 2(a)所示,共振頻率輕微左移,最大振幅明顯降低,與前人研究結果類似,沖擊器的加入對抑制共振區的振幅起到了很好的減振效果。 阻尼器中再加入顆粒后,如圖 2(b)—(e)所示,振幅進一步降低,說明顆粒在其中起到了減振劑的作用。 不同類型的顆粒所起到的作用是相似的,不同直徑的沖擊器所起的作用相差也不大。 在阻尼器中只加入顆粒而不加入沖擊器時, 減振效果明顯不如帶顆粒減振劑的碰撞阻尼。圖 2(e)中,10 mm 沖擊器與石英砂的組合數據出現了異常,其原因將在下一節分析。

為進一步定量分析沖擊器和顆粒材料對碰撞阻尼器減振性能的影響,將各次實驗中的結果列于表 3,并以無沖擊器、無顆粒的實驗結果為基礎,分析各種情況下沖擊器的減振效果, 振幅降低率見表 4。 在表3、 4 中,每行或每列的第一個數據未計入該行或該列的平均值中,帶括號的數據為異常數據,在行和列的平均值中均未計入。

從表 3、 4 的數據可以看出, 在同時帶有顆粒和沖擊器的阻尼器中,不同類型顆粒對減振效果的影響不大,平均振幅降低率在 72.7%~75.4%,高于不帶顆粒時的62.7%, 說明顆粒減振劑在其中起了較大的作用; 不同直徑的沖擊器對減振效果的影響也不大,平均振幅降低率在 72.1%~75.9%,遠高于阻尼器中只有顆粒時的平均值 33.3%,充分說明了沖擊器在阻尼器中的重要作用。

2.2 討論

2.2.1 沖擊器和顆粒類型

帶顆粒減振劑的碰撞阻尼在傳統碰撞阻尼結構中填充了微細顆粒作為減振劑,其主要的耗能機理是在阻尼器振動過程中,鋼球的撞擊使夾在其間的作為減振劑的微細顆粒產生塑性變形,從而永久性地消耗掉振動能量。 鋼球夾擊顆粒屬于多體彈塑性碰撞問題,文獻[10]采用等代參數法利用已有的兩球彈塑性碰撞模型[9]快速求出了在單個碰撞周期中顆粒夾擊過程的能量損耗因子,討論了該方法的適用性并分析了顆粒夾擊過程中各主要參數特別是顆粒與沖擊器直徑比以及顆粒材料的影響。

文獻[10]的研究表明:顆粒和球直徑比在 1/200~1/10 時, 顆粒和球直徑比對能量損耗因子影響并不大;顆粒材料對能量損耗因子影響也不大,所以采用較小粒徑的顆;蚋鼡Q顆粒材料將不會顯著增加耗能效果。 盡管文獻[10]給出了上述理論預測結果,但這些結果并未通過實驗給予驗證。 本文中的實驗結果與文獻[10]的理論分析結果相吻合,為等代參數法的正確性提供了有力的證明。

文獻[10]的等代參數法是建立在彈塑性分析的基礎之上的,一般來說只適用于金屬材料,而本文中的實驗結果表明, 非金屬顆粒材料同樣具有良好的耗能性能,可以充當顆粒減振劑,其機理有待進一步的研究。 帶顆粒減振劑的碰撞阻尼器對不同大小的沖擊器和不同材料類型的顆粒均有較好的適應性, 這一特性大大方便了顆粒減振劑的碰撞阻尼器的設計和制造。

2.2.2 大顆粒的影響

在圖 2(e)中,10 mm 鋼球與石英砂的組合,減振效果并不理想,減振率只有 10.3%。 經檢查,阻尼器內徑 12 mm,加入 10 mm 鋼球后,間隙為 2 mm,而石英砂的顆粒直徑最大也在 2 mm 左右,振動開始后石英砂顆粒與 10 mm 鋼球卡死在阻尼器中,使阻尼器無法實現碰撞, 喪失了通過碰撞減振的功能。 這個實例提醒我們, 在阻尼器的設計過程中, 應考慮沖擊器直徑、 顆粒減振劑的直徑以及阻尼器內徑三者之間的匹配, 避免造成沖擊器與顆?ㄋ涝谧枘崞髦械默F象發生。

3 結論

1)帶顆粒減振劑的碰撞阻尼具有良好的減振性能,其減振效果好于傳統的只帶沖擊器的碰撞阻尼器和只帶顆粒的顆粒阻尼器;

2)沖擊器的直徑對帶顆粒減振劑的碰撞阻尼的減振性能影響不大;

3)顆粒的材料類型對帶顆粒減振劑的碰撞阻尼的減振性能影響不大,在設計阻尼器時不僅可以選用金屬顆粒,還可以選用非金屬顆粒;

4)在阻尼器設計時,沖擊器直徑和顆粒直徑應與阻尼器內徑協調,以避免出現卡死現象。

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<![CDATA[流量阻尼器的結構形式]]> http://www.boliganggeshan.com/News/17.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-1 流量阻尼器 -結構形式

  脈沖阻尼器廣泛應用于計量泵(加藥泵)管路系統中,可以大致分成三種形式的:空氣室式脈沖阻尼器,膜片式脈沖阻尼器和氣囊式脈沖阻尼器,他們的選型因為其自身結構的特點和緩沖效果不同而有所不同。

  1、空氣式脈沖阻尼器

  空氣式脈沖阻尼器就像在管路上加一個帶壓力表的可樂罐一樣,液體靠直接壓縮里面的空氣而起到一個緩沖的效果,但是其最大的缺點就是阻尼器里的空氣會漸漸的溶解到介質中,從而導致可壓縮的空氣容積越來越少,能起到緩沖的作用也越來越小,需要把阻尼器從設備上拆下來后從新與大氣連通才可以保證里面的空氣容積,所以在使用過程中維護起來稍微麻煩一些,不過其成本比較低廉,所以適合一些對緩沖要求不是太高的系統使用?諝馐矫}沖阻尼器的選型方法是每次沖程的容積數(以毫升為單位)乘以26,即得到能減小90%脈沖的最小容積數。

  2、膜片式脈沖阻尼器

  膜片式脈沖阻尼器分為上下殼體,中間有層氟塑料材質的膜片分隔,其緩沖效果相對于空氣室式的要好很多,最大優點就是預充的氣體和管路中的液體是分開的,比較方便維護,我公司生產的膜片式脈沖阻尼器PVC材質的最大耐壓是1.0MPa,不銹鋼材質的最大耐壓是2.5MPa,膜片式脈沖阻尼器的選型方法是每次沖程的容積數(以毫升為單位)乘以10,即得到能減小90%脈沖的最小容積數。

  3、氣囊式脈沖阻尼器

  氣囊式脈沖阻尼器的最大優點在于其能夠承受較高的壓力(我公司生產的氣囊式脈沖阻尼器最大耐壓31.5MPa),其結構是在空氣罐內加一個氣囊,氣囊內充入一定壓力的氣體,在管路中,管路中的液體壓縮氣囊,氣囊收縮,然后擴張,從而起到緩沖效果,但是氣囊式脈沖阻尼器一般成本偏高,特殊材質的氣囊生產周期比較長。其選型方法是每次沖程的容積數(以毫升為單位)乘以10,即得到能減小90%脈沖的最小容積數。

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<![CDATA[自來水管阻尼器的阻尼器的安裝]]> http://www.boliganggeshan.com/News/16.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-1 自來水管阻尼器 -阻尼器的安裝

1、 先將自來水管阻尼器的外螺紋纏上生料帶與管道上帶有管箍的短管連接;
2、 再將儀表或壓力變送器的外螺紋同樣纏上生料帶并旋入阻尼器中,用扳手將其擰緊;
3、 一般情況下,建議一塊儀表或一個壓力變送器的采壓端都裝一個阻尼器,這樣可以有效的防止水錘的沖擊,延長其使用壽命。

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<![CDATA[液壓阻尼器的一、阻尼器簡介]]> http://www.boliganggeshan.com/News/15.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-1 阻尼器,是以提供運動的阻力,耗減運動能量的裝置。利用阻尼來吸能減震不是什么新技術,在航天、航空、軍工、槍炮、汽車等行業中早已應用各種各樣的阻尼器(或減震器)來減振消能。從二十世紀七十年代后,人們開始逐步地把這些技術轉用到建筑、橋梁、鐵路等結構工程中,其發展十分迅速。特別是有五十多年歷史的液壓粘滯阻尼器, 在美國被結構工程界接受以前,經歷了一個大量實驗,嚴格審查,反復論證,特別是地震考驗的漫長過程。

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<![CDATA[剪力墻與框架剪力墻有哪些區別?]]> http://www.boliganggeshan.com/News/14.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-1 剪力墻與框架剪力墻有哪些區別?

  純剪力墻結構就是整個建筑物都采用剪力墻結構,包括墻身、墻柱(暗柱和端柱)、墻梁(連梁、暗梁、邊框梁)。

  凡是為了讓建筑物抗剪力(正常為抗震考慮)所設計的墻體統稱為剪力墻,通常為鋼筋混凝土剪力墻。但也有用砌體墻來做剪力墻。例如在美國用磚墻來做剪力墻的也還是很多的。

  剪力墻也稱為耐震墻,一般用在房屋方面較多,由于剪力墻的剛度很大,要比柱子大上許多倍,因此剪力墻可以承擔極大部份構造物的水平力,而柱子就承受小部份的水平力,設計了剪力墻則無形中可以減小了柱子的尺寸。剪力墻當然也是承重墻。

  剪力墻結構是用鋼筋混凝土墻板來代替框架結構中的梁柱,能承擔各類荷載引起的內力,并能有效控制結構的水平力,這種用鋼筋混凝土墻板來承受豎向和水平力的結構稱為剪力墻結構。這種結構在高層房屋中被大量運用。剪力墻是建筑的一種豎向承重構件,但其受力方式與柱子是不同的。一般在結構體系中,由于剪力墻的剛度比較大,所以在承擔結構的側向力方面有較大的貢獻,而在受力是往往剪力墻不出現反彎點。一般剪力墻用于高層建筑中較多,當然在底框結構中也要布置剪力墻。

  框架結構是指以鋼筋混凝土澆搗成承重梁柱,再用預制的加氣混凝土、膨脹珍珠巖、浮石、蛭石、陶爛等輕質板材隔墻分戶裝配成而的住宅。適合大規模工業化施工,效率較高,工程質量較好。

  框架結構由梁柱構成,構件截面較小,因此框架結構的承載力和剛度都較低,它的受力特點類似于豎向懸臂剪切梁,樓層越高,水平位移越慢,高層框架在縱橫兩個方向都承受很大的水平力,這時,現澆樓面也作為梁共同工作的,裝配整體式樓面的作用則不考慮,框架結構的墻體是填充墻,起圍護和分隔作用,框架結構的特點是能為建筑提供靈活的使用空間,但抗震性能差。

  框架-剪力墻結構也稱框剪結構,這種結構是在框架結構中布置一定數量的剪力墻,構成靈活自由的使用空間,滿足不同建筑功能的要求,同樣又有足夠的剪力墻,有相當大的剛度,框剪結構的受力特點,是由框架和剪力墻結構兩種不同的抗側力結構組成的新的受力形式,所以它的框架不同于純框架結構中的框架,剪力墻在框剪結構中也不同于剪力墻結構中的剪力墻。因為,在下部樓層,剪力墻的位移較小,它拉著框架按彎曲型曲線變形,剪力墻承受大部分水平力,上部樓層則相反,剪力墻位移越來越大,有外側的趨勢,而框架則有內收的趨勢,框架拉剪力墻按剪切型曲線變形,框架除了負擔外荷載產生的水平力外,還額外負擔了把剪力拉回來的附加水平力,剪力墻不但不承受荷載產生的水平力,還因為給框架一個附加水平力而承受負剪力,所以,上部樓層即使外荷載產生的樓層剪力很小,框架中也出現相當大的剪力。

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<![CDATA[地下連續墻導墻施工有哪些要求]]> http://www.boliganggeshan.com/News/13.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-1 地下連續墻導墻施工有哪些要求?

  導墻可以采用鋼筋混凝土澆筑而成,也可以采用鋼結構,木板拼制導墻,磚砌導墻等。導墻宜采用現澆混凝土結構,也可以采用預制混凝土裝配式結構。對于地質情況比較好的地方,可以直接施作導墻,對于松散層可通過地表注漿進行地基加固及防滲堵漏。

  以上內容均根據學員實際工作中遇到的問題整理而成,供參考,如有問題請及時溝通、指正。

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<![CDATA[表面阻尼處理結構阻尼性能的識別]]> http://www.boliganggeshan.com/News/12.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-1 摘要:介紹一種針對表面阻尼處理薄壁結構的阻尼性能測試識別方法。該方法將正弦掃描激勵測定頻響函數離散數據與levenberg-marguardt非線性最小二乘法曲線擬合相結合,對阻尼處理結構的阻尼損耗因子進行識別,在實際應用中取得了良好效果。

1 引言

表面阻尼處理是一種提高結構阻尼、抑制共振、提高結構抗振降噪性能的有效方法,目前已廣泛應用于航空航天、機械、交通運輸以及輕紡等行業。在板殼類構件的表面施加阻尼涂層,可增加其損耗因子g,從而降低構件的振動np應力和噪聲輻射,對抑制共振的效果尤為顯著。根據阻尼材料的特點,表面阻尼處理主要應用于受彎曲振動為主的厚度不大的構件或薄壁零件,如梁類、管類、板類等結構件。

評價表面阻尼處理結構振動阻尼效果,主要是通過實驗測試確定復合結構的阻尼損耗因子,常用的方法有:

(1)半功率帶寬法 這種方法需要測出結構的頻響函數,再根據固有頻率和兩個半功率點求得阻尼損耗因子。由于測試時所采用的fft分析儀頻率分辨率有限,所以很難準確測出這三個數據,因此測得的實際阻尼損耗因子不會有太高的精度。

(2)自由衰減法 這種方法需要測量結構受沖擊激勵后作自由衰減振動時的振幅,進而算出阻尼。該方法本身以及所采用的設備比較簡單,精度不高,只適于定性分析。

以上方法雖易于實現,但測試精度難以滿足工程實際需要。而其它方法由于需要昂貴的專用設備及實驗條件,致使應用受到限制。本文提出了一種簡便易行且精度上能滿足工程需要的阻尼損耗因子測試識別方法,該方法在實際應用中取得了良好的效果。

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<![CDATA[阻尼緩沖蓋的什么是阻尼]]> http://www.boliganggeshan.com/News/11.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-1 阻尼緩沖蓋 -什么是阻尼 大家知道,使自由振動衰減的各種摩擦和其他阻礙作用,我們稱之為阻尼。而安置在結構系統上的“特殊”構件可以提供運動的阻力,耗減運動能量的裝置,我們稱為阻尼器。
利用阻尼來吸能減震不是什么新技術,在航天、航空、軍工、槍炮、汽車等行業中早已應用各種各樣的阻尼器(或減震器)來減振消能。從二十世紀七十年代后,人們開始逐步地把這些技術轉用到建筑、橋梁、鐵路等結構工程中,其發展十分迅速。特別是有五十多年歷史的液壓粘滯阻尼器,在美國被結構工程界接受以前,經歷了一個大量實驗,嚴格審查,反復論證,特別是地震考驗的漫長過程。下面的流程1中示的過程,就概括了它在美國的發展過程:

·在航天、航空、軍工、機械等行業中廣泛應用,幾十年成功應用的歷史
·上世紀80年代開始在美國東西兩個地震研究中心等單位作了大量試驗研究,發表了幾十篇有關論文
·90年代,美國國家科學基金會和土木工程學會等單位組織了兩次大型聯合,由第三者作出的對比試驗,給出了權威性的試驗報告,供教授和工程師們參考
·在肯定以上成果的基礎上被幾乎各有關機構,規范審查,肯定并規定了應用辦法
·管理部門通過,帶來了上百個結構工程實際應用。這些結構工程,成功地經歷了地震、大風等災害考驗,十分成功。

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<![CDATA[黏滯阻尼減震結構分析及設計方法]]> http://www.boliganggeshan.com/News/10.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-1 傳統結構主要有梁、柱、板、墻、殼、索等構件,在大地震作用下,結構某些構件吸收大量地震能量而進入彈塑性狀態甚至發生屈服、破壞,從而導致結構震后無法修復甚至直接倒塌。阻尼器是結構中的專司消耗地震能量(也可以消耗其他動力輸入的能量)的構件。在結構中合理地布置阻尼器可以消耗輸入結構中的大部分地震能量,減小結構位移,改善和提高結構的抗震性能。減震是當前結構最重要的抗震方法之一,各國工程抗震專家和學者均積極致力于該技術的研究開發和推廣應用。

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<![CDATA[阻尼作用的阻尼系數]]> http://www.boliganggeshan.com/News/9.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-1 阻尼系數是指放大器的額定負載(揚聲器)阻抗與功率放大器實際阻抗的比值。阻尼系數大表示功率放大器的輸出電阻小,阻尼系數是放大器在信號消失后控制揚聲器錐體運動的能力。具有高阻尼系數的放大器,對于揚聲器更象一個短路,在信號終止時能減小其振動。 功率放大器的輸出阻抗會直接影響揚聲器系統的低頻Q值,從而影響系統的低頻特性。揚聲器系統的Q值不宜過高,一般在0.5~l范圍內較好,功率放大器的輸出阻抗是使低頻Q值上升的因素,所以一般希望功率放大器的輸出阻抗小、阻尼系數大為好。阻尼系數一般在幾十到幾百之間,優質專業功率放大器的阻尼系數可高達200以上。

  一個二階以及二階以上的系統,在系統運動過程中系統的內在能量的消耗有兩種情況:

  1.系統能量保持不變;

  2.系統能量逐漸減少;

  阻尼系數就是表征能量減少這一特性的。

阻尼系數解析

  阻尼系數是擴音機的規格之一,它直接影響擴音機對喇叭的操控性。一般擴音機所提供的阻尼系數數據,都只公布某一個頻段的阻尼系數。

  阻尼系數不是越高越好。

  喇叭與擴音機之間的關系錯綜復雜,功率與靈敏度的配搭方式只是一個基本,而電流與喇叭之間更是無可捉摸,不能單從規格表上可以判斷出來,只能憑經驗和用耳去聽。除了電流捉摸不到之外,還有一樣就是阻尼系數(Damping Factor)。

  但事實大多數擴音機的阻尼系數,在不同頻段時都會改變,故所提供的數據也只能作為一個大約指示。有些喇叭需要高的阻尼系數去控制單元的動作,如果配上阻尼不足的擴音機,單元會有失控的情況,出現多余的諧震及音訊損失。

  反過來說,如果一對不需高阻尼的喇叭配上高阻尼擴音機,單元由于受到高阻尼的控制,聲音會變死實實,音尾會極短。不當的阻尼配搭,會令到一對十分優良的喇叭,變成比鴨寮街出品也不如。

  喇叭和擴音機的關系千變萬化,切忌一本通書睇到老,雖然有一定的法則,但都要有心理準備,隨時有意外的驚喜發生,所以要客觀去對待兩者之間的配搭。

  想知道某擴音機配某喇叭是否合拍,除了問有豐富經驗的朋友之外,最好是自己去聽多一些不同的組合配搭。

阻尼系數匹配

  阻尼系數KD定義為:KD=功放額定輸出阻抗(等于音箱額定阻抗)/功放輸出內阻。由于功放、輸出內阻實際上已成為音箱的電阻尼器件,KD值便決定了音箱所受的電阻尼量。KD值越大,電阻尼越重。功放的KD值并不是越大越好,KD值過大會使音箱電阻尼過重,以至使脈沖前沿建立時間增長,降低瞬態響應指標。因此在選取功放時不應片面追求大的KD值。作為家用高保真功放,阻尼系靈敏有一個經驗值可供參考;晶體管功放KD值大于或等于40,電子管功放KD值大于或等于6。保證放音的穩態特性與瞬態特性良好的基本條件,應注意音箱的等效力學品質因素(Qm)與放大器阻尼系數(KD)的配合,這種配合需將音箱的饋線作音響系統整體的一部分來考慮。音箱饋線的功率損失小0.5dB(約12%)即可達到這種配合。

  一般來說,線越粗越好,最好是雙線分音,但是要求音箱是有雙線分音的分頻器,一般中高檔的都有4個接線座,上下的2個負極是獨立的,不連接在一起的,連接在一起的是假冒的。

  在老燒友中,有一個不成文的認同,就是功放的價格應該至少是音箱價格的1.5-2倍,越是高檔的產品這個比例就越高。換句話說,在配套上,寧可“大馬拉小車”,不可“小馬拉大車”。這是因為往往越是高檔的音箱,一個只能發揮70%水平的高檔產品,往往反不如一個發揮100%的低檔產品。不過放到多媒體產品上,情況就倒了過來,越是高檔的產品,其功放占整套產品成本的比例往往越低。有些產品幾乎要用4000元檔次的功放推其裸箱,才能將單元的水平發揮個八九不離十,但配的僅僅是個最多值100元的功放。有些多媒體發燒友還往往看好這些產品,其實,如果不考慮摩機的話(當然,對于摩機來說,這樣的產品是最佳的,因為摩電路是可行的,摩單元,對大多數人是完全不可行的),這樣的產品不管在實際發揮的效果上,還是作為商品的設計上(特別是這一點),都是不理想也不合理的。說到底,還是文章的主旨——合理搭配,在功放上下功夫,用差單元當然是不好的,但反過來,將成本全花在單元上,配一個僅僅是剛剛能用的功放同樣是不可行的。單元雖然是多媒體音箱最重要的部件,但決不是單元好就是好箱子。

力學阻尼系數

  1.阻尼模型

  結構阻尼是對振動結構所耗散的能量的測量,通常用振動一次的能量耗散率來表示結構阻尼的強弱。近幾十年來,人們提出了多種阻尼理論假設,在眾多的阻尼理論假設中,用得較多的是兩種線性阻尼理論:粘滯阻尼理論和復阻尼理論(滯變阻尼理論)。

  復阻尼理論認為結構具有復剛度,在考慮阻尼時在彈性模量或剛度系數項前乘以復常數 即可,v為復阻尼系數。復阻尼理論對于一般的結構動力響應來說,計算過程非常復雜,因此,在動力響應分析中,復阻尼理論應用不多,本文限于篇幅,也就不再展開了。

  粘滯阻尼理論假定阻尼力與運動速度成正比,通常是用不同頻率的阻尼比ζ來表征系統的阻尼:

  粘滯阻尼理論最顯著的特點在于其阻尼力是直接根據與相對速度成正比的關系給出的,不論是簡諧振動或是非簡諧振動,都可直接寫出系統的運動方程,而且均為線性微分方程,給理論分析帶來了很大的方便。

  在多自由度系統中采用等效粘滯模態阻尼,阻尼力向量的表達式為

  若[C」可以通過模態向量正交化為對角矩陣時,則稱為正交阻尼或比例阻尼。反之,則稱之為非正交阻尼。正交阻尼原則上適用于阻尼特性分布比較均勻的工程結構,但由于其使用方便,分析人員對大部分橋梁都傾向于使用正交阻尼,非正交阻尼因為計算較為麻煩用得較少。

  Rayleigh阻尼模型是廣泛采用的一種正交阻尼模型,其數學表達式如下:

  C=a0M+a1K (2)

  式中, a0和a1稱為Rayleigh阻尼常數。

  在Rayleigh阻尼模型下,各階阻尼比可表示為式中ζi稱為第i階振型的模態阻尼比,因此若已知任意兩階振型的阻尼比ζi和ζj,則可定出阻尼常數,確定了a0和al之后,即可確定出各階振型的模態阻尼比,并確定阻尼矩陣。

  2.實際抗震分析中由于阻尼選取不同所產生的問題

  目前,橋梁地震反應分析一般以直接積分的時程分析方法為主。其阻尼模型取Rayleigh阻尼模型,并以主塔或主梁的兩個較低階振型頻率ωi和ωj對應的阻尼比作為ζi和ζj,接式(3)和式(4) 求出其余各階頻率的阻尼比,并求出阻尼矩陣代人動力方程,用直接積分的方法求解動力方程。這樣處理阻尼雖然非常簡單,但也產生了以下兩個不可忽視的問題:

 。1)如前所述,Rayleigh阻尼作為一種正交阻尼,適用于阻尼特性分布非常均勻的工程結構。但是大跨橋梁一般來說都不能算作非常均勻的結構。例如,為了提高橋梁的跨越能力,主梁一般采用鋼箱梁或鋼混疊合梁,而主塔和邊墩則采用鋼筋混凝土材料,兩者的阻尼特性相差比較大。即使主梁材料特性與主塔差不多,大跨橋梁由于抗風和抗震的要求,經常會在橋梁結構的某些部位加有人工阻尼裝置,比如橋墩上安放高阻尼的抗震支座、橋塔上安放控制振動的裝置TMD等,這都會產生摩擦阻尼或集中阻尼從而造成阻尼特性的不均勻分布。這樣的阻尼均勻性前提得不到滿足的情況下,仍按照 Rayleigh阻尼模型去計算各階振型對應的阻尼比勢必會造成除ωi和ωj兩階之外其他各階振型阻尼比與真實值有或多或少的差別。

 。2)根據同濟大學土木防災國家重點實驗室對國內幾十座大跨橋梁進行抗震分析后總結的經驗,邊墩。輔助墩等部位是大跨橋梁抗震設施的重點。但是采用Rayleigh阻尼模型時,用于計算其他各階振型阻尼比的ωi和ωj一般取的是較低階的振型,而邊墩輔助墩的振動一般都發生在高階振型。根據Rayleigh阻尼模型圖,可以看出離ωi和ωj越遠的振型,其阻尼比就越不準,而且隨著圖上阻尼比按頻率增加的速度越來越快,邊墩部分振動頻率對應的阻尼比比實際值往往偏大,從這一點講會導致邊墩部分反應的計算結果偏于不安全。

  一些橋梁抗震研究人員已經注意到了以上兩個問題,他們采取的措施是根據分析的部位不斷變換所選擇的ωi和ωj,比如計算橋塔的縱向地震反應時就選擇對橋塔的縱向反應起主要作用的兩階頻率作為ωi和ωj,來計算其它各階阻尼比,計算其它地震反應時也依此類推。這樣就需要分析人員不斷的重復選擇。和約和進行時程計算,十分繁瑣。

  3.解決方法

  由以上論述,我們已經了解到阻尼是一個非常復雜的問題,僅僅依靠Rayleigh阻尼模型,會對大跨橋梁尤其是邊墩輔助墩等部位的地震反應分析出現不應有的誤差。因此,我們嘗試尋找一種既不過分繁瑣又比較準確的方法。

  在前面的論述中,我們發現阻尼比是反應阻尼的一個方便而有效的量,它把阻尼特性和振型頻率聯系起來,使得動力方程分析起來更為簡單,而且阻尼比可以通過橋梁實測測出。

  如果我們直接指定對橋塔。主梁、邊墩等重要部位反應起主要作用的一些振型頻率的阻尼比,而對其余各階振型頻率的阻尼比采用線性內插的方法確定,這樣做也可以形成阻尼比矩陣。由于我們通過以前的工程實例發現結構各部位的反應來說少數幾階振型的貢獻最為顯著(這些振型的貢獻占到70%~ 80%,甚至更多),因此,這樣做能夠保證計算的正確性,而且并不繁瑣,此對,以實測試驗數據作為基礎,更增加了其準確性。同濟大學橋梁系近十幾年來,通過為國內幾十座大型橋梁進行竣工檢測、成橋檢測積累了大量的阻尼實測資料,并有研究人員準備把這些阻尼資料整理形成橋梁阻尼數據庫。有了這些數據資料為基礎,通過指定主要振型頻率阻尼比,來計算結構動力反應是行得通的,并且結合下面的振型疊加法,會使計算更加簡便。

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<![CDATA[淺析某國外工程空心砌塊填充墻的裂縫問題與對策]]> http://www.boliganggeshan.com/News/8.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-9-1 本工程位于北非,屬于亞熱帶沙漠氣候,近年來,由于該國逐步開放對外合作,政府致力于改善民生,改變國家形象,推出了“百萬大安居”工程。該工程為EPC項目,集規劃、設計、采購與施工一體。設計住宅為單層框架結構,由于當地缺乏制造輕質砌體的原材料,該工程填充墻采用當地普遍使用的混凝土空心砌塊,隨著工程的深入開展,在空心砌塊施工過程中墻體出現了不同程度的裂縫問題,究其原因,除空心砌塊設計構造因素和生產質量的因素外,施工質量的控制和預防也是防治其裂縫的關鍵因素,本文淺要分析了各種裂縫的成因及對策。
  1. 設計問題與對策
  該工程在設計時沒有較全面的考慮構造方面可能出現的問題,針對性預防措施準備不足,缺乏詳細的技術交底。在實際施工中暴露出以下設計問題:
 、匍T窗洞口及預留洞口等部位,無采取有效的拉結及加強措施時,由于洞口的應力集中部位會產生不均勻沉降而導致墻體開裂。另外,將來門窗的撞擊和振動也容易導致墻體開裂;
 、诎惭b管線、墻面開洞等會引起墻體變形開裂;
 、鄄糠謮w設計墻厚過。10cm)及砌筑砂漿強度不足,會使墻體剛度不足也容易開裂;
 、墚攭w的尺寸與砌塊規格不匹配時,難以用砌塊完全填滿,造成空心砌體與框架結構的梁板連接部位孔隙過大,填充高標號細石混凝土后由于內外墻的受氣溫影響收縮率不同容易導致不均勻開裂;
 、輳N房、衛生間等與水接觸墻面未考慮防水、泛水和滴水等構造措施造成墻體開裂滲漏。
  以上問題由于設計考慮不周而致,若在實際施工時仍按國內粘結磚的施工經驗和方法處理上述問題時必然會造成墻體開裂等質量通病現象。在防治措施方面,應以建筑設計為龍頭,按有關國際、國內標準和規定以及成熟的施工經驗,對容易開裂部位采取有效的構造措施。對砌體與梁柱板的連接均有專門拉結加固措施及防水、隔熱等措施。
  2. 砌塊材質問題與對策
  該工程采用的空心砌塊主要的骨料為沉積巖,由半干細石混凝土壓制而成,工廠化生產。施工中發現其性能不佳,表現在質量大,強度較低,吸水率較大,干縮率大,且干縮時間較長,砌塊出廠后還在不斷收縮,導致抹灰后的墻體出現沿砌塊本身或沿灰縫走向開裂、發霉等現象。
  因此針對以上問題,防治的重點在于空心磚生產過程中一定要加強養護并保證空心磚的生產齡期,另外,空心磚加工廠一定要嚴格按照設計要求的配合比和生產工藝生產,對進場原材料要嚴格檢驗,認真落實質量管理制度,嚴禁劣質材料進入加工廠。
  3. 砌筑施工問題與對策
  本工程屬于勞動力密集型,通過招標引進多個勞務分包隊伍在不同的地塊同時施工,在巡回抽檢中發現很多施工隊伍在空心磚砌筑過程中仍按國內輕質砌塊和紅磚砌筑經驗進行施工;沒有對空心磚砌塊的施工方法進行經驗總結和施工方法創新,導致出現一系列的墻體開裂問題。主要表現如下:
 、倏招钠鰤K與紅磚不同,隨意砍鑿砌塊會破壞空心磚的整體穩定性,墻體整體沉降時會容易開裂;
 、谄鰤K與砼柱連接處無加拉結鋼筋或者拉結鋼筋放置不到位,會導致墻體開裂;
 、劭招钠鰤K砌筑時由于含水量不盡相同,也會導致墻體收縮開裂;
 、芷鰤K無錯縫搭砌,灰縫不均勻、不飽滿,砂漿強度低等,會使墻體剛度不足也容易開裂;
 、菝咳掌鲋叨冗^大使得墻體質量較大,由于墻體不均勻沉降也容易引起墻體開裂;
 、迚w預留孔洞及電氣,給排水管線打孔、開槽等處理不當,會削弱墻體強度,填補不好時會引起局部變形開裂;
 、唛T窗洞口的砌塊不采取混凝土灌實或者現澆混凝土帶等措施,會使得應力集中而造成墻體局部開裂;
 、鄩w砌筑完成后,未留出足夠的時間使得墻體完全沉降便轉入下一施工工序也會導致墻體沿砌塊本身或沿灰縫走向開裂;
 、釅w與框架柱交界處的縫隙應滿灌砂漿并搗實,避免出現沿框架柱邊沿的豎向裂縫。
  上述因素造成的裂縫的防治措施重點在砌塊的砌筑及洞口處理。嚴格控制每日砌筑高度,保證砂漿強度和砌筑灰縫均勻飽滿,加強拉結鋼筋的放置,對門窗洞邊的空心砌塊填實以及避免水平和豎向開槽等處理以確保墻體的整體穩定性。
  綜上所述,若要較好的應對砌筑常見質量通病必須制定專項的施工方案和技術措施,精心組織并層層落實,不斷更總結施工經驗和加強操作技能培訓,重點檢查、驗收才能創造精品工程。
  4. 墻面抹灰問題與對策
  砌塊墻體在抹灰裝飾分項工程和外墻裝飾分項工程的施工中,主要存在如下問題:
 、儆捎谀ɑ疑皾{在各種的介質和材料上的粘滯力不同,為了防止沿梁底、框架柱與填充墻磚縫方向出現裂縫,應在混凝土梁柱面與磚墻交界處應在內外墻兩側加釘鋼絲網或者尼龍網一道,寬度400mm為宜,沿縫居中,并用射釘槍錨固好后再進行抹灰工序;
 、诳招拇u砌塊墻面基層處理不當,抹灰層易起鼓開裂,形成不規則裂縫,甚至導致抹灰層脫落,因此砌塊墻面和柱、梁面層在抹灰前應采用界面劑對墻面基層進行適當處理;
 、塾捎谥ёo不當導致部分柱、梁垂直度出現較大偏差,會使該部分墻面抹灰層過厚,須分層抹灰,各層以界面劑隔離,否則會形成空鼓,甚至脫落;
 、芄芫位置開洞槽后,填塞及抹灰面層處理不當會引起局部開裂。在管線施工時應盡可能在墻體砌筑時預埋,盡量避免橫向開槽而破壞墻體的剛度。不能預埋時,可在墻面打洞盡量避免破壞墻體。抹灰施工前應在不同材料的接合部、新舊砌體連接處及開槽位置、抹灰層釘上鋼絲網可減小抹灰層的開裂;
 、輰σ寻惭b的配電箱、線盒必須檢查到位,線盒、箱體、管路的空隙孔洞,必須用水泥砂漿填塞搗實,嚴禁用碎磚、余渣填塞,以避免出現變形裂縫。
  
  綜上所述,造成該工程混凝土空心砌塊施工裂縫問題的原因較多,施工時要從各個工序各方面綜合考慮,切實采取控制措施,強化施工管理,對重點部位,重點工序嚴格驗收,才能建造出優質墻體,確保工程的施工質量,從而避免返修,減少返修成本,為企業創造良好效益。

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<![CDATA[阻尼器的發展歷史與減震技術原理]]> http://www.boliganggeshan.com/News/7.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-8-31 阻尼器是以提供運動的阻力,耗減運動能量的裝置。廣泛應用于航空工業、家具工業、醫療設備、建筑行業、火車工業等領域。利用阻尼來吸能減震不是什么新技術,在航天、航空、軍工、槍炮、汽車等行業中早已應用各種各樣的阻尼器來減振消能。 阻尼器的發展歷史 80年代開始在美國東西兩個地震研究中心等單位作了大量試驗研;90年代,美國國家科學基金會和土木工程學會等單位組織了兩次大型聯合,由第三者作出的對比試驗,給出了權威性的試驗報告。 阻尼器有用于減振的,也有用于防震的,可以分為:彈簧阻尼器,液壓阻尼器,脈沖阻尼器,旋轉阻尼器,風阻尼器,粘滯阻尼器等。 阻尼器跟著建筑業的迅猛發展,阻尼器、本錢低等上風越來越多的應用到建筑行業中,分析砌體的基本力學特性,并研究配筋砌塊砌體剪力墻結構抗震機能有助于進步配筋砌塊砌體剪力墻結構建筑物的抗震機能,促進配筋砌塊砌體剪力墻結構在高層建筑中的進一步應用。

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<![CDATA[阻尼器的基本性能使用方法及注意事項]]> http://www.boliganggeshan.com/News/6.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-8-31 1、旋轉型阻尼器根據回轉速度的變化,扭矩也發生變化,速度提高,扭矩也提高,速度放慢扭矩也隨之下降。
2、扭矩在順時針方向逆時針方向發生。
3、此阻尼器沒有軸向支撐設計,所以安裝時需考慮軸向支撐問題,根據主軸尺寸和形狀配備合適的阻尼器。
4、安裝時盡量保持軸孔間的最小間隙,如果間隙過大緩沖的效果會稍受影響。

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<![CDATA[座椅為什么一定要安裝阻尼器]]> http://www.boliganggeshan.com/News/5.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-8-31 本阻尼器安裝到座椅后,起到了阻力、消聲、防護三大功效。人性化設計,讓椅座慢慢的回彈,一點聲音沒有,避免了不裝阻尼器時大力回彈產生的聲響和座椅振動,使各部位的鏍絲不易松動,起到保護座椅的作用,大大提升了座椅檔次和質量,提高座椅在市場上的競爭力和座椅中標率,可為企業帶來良好的經濟效益。 并且從07年以來,大型招標單位的座椅招標標書上均添加了座椅的綠色環保要求,要求無聲音,慢回彈,很多標書上直接寫明座椅要帶阻尼器,所以座椅安裝阻尼器已是大勢所趨。

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<![CDATA[旋轉阻尼器是什么?旋轉阻尼器的特點及以應用]]> http://www.boliganggeshan.com/News/4.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-8-31 介紹:

旋轉阻尼器使產品獲得平緩的機械運動,提升產品的品質及壽命,有單向緩沖及雙向緩沖。

特點:

速度

旋轉阻尼器可以根據回轉速度快慢,扭矩也會跟著發生變化。由此可對出旋轉阻尼器轉速與扭矩變化的規律:阻尼器旋轉速度越快,扭矩也會變大。旋轉阻尼器速度變慢扭矩就會變小。

溫度特性

旋轉阻尼器同時還可以根據周圍環境的溫度變化,扭矩也跟著變化。由此我們又可以得出旋轉阻尼器與周圍環境溫度變化的規律:周圍環境溫度越高扭矩下降,周圍環境溫度下降扭矩越高,原因:周圍環境溫度變化時,旋轉阻尼器內部阻尼油粘度會變。但是當環境溫度恢復到正常溫度時,扭矩還是恢復原來的數值的。

運用領域:

廣泛運用到汽車、工程車座椅、禮堂排椅、垃圾箱、馬桶等需要阻尼的其他領域

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<![CDATA[阻霸旋轉阻尼器]]> http://www.boliganggeshan.com/News/3.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-8-31 旋轉阻尼器根據回轉速度的變化,扭矩也發生變化。其變化規律為:速度提高,扭矩也提高。速度放慢,扭矩也隨之下降。起動時扭矩與標準扭矩不同。

旋轉阻尼器根據使用環境溫度的變化,扭矩也發生變化。其變化規律為:環境溫度提高時扭矩下降,環境溫度下降時扭矩升高。這是因為環境溫度變化時,阻尼器中粘性油的粘度也隨之變化的緣故。但是,當環境溫度恢復到常溫時,扭矩也會恢復到原來的數值。

廣泛應用于禮堂椅阻尼器、汽車工程車阻尼器、馬桶蓋阻尼器、垃圾箱阻尼器、健身器材阻尼器

阻霸牌阻尼器,是我廠專注阻尼器的研發創新十余年的結晶,我們致力于打造國內旋轉阻尼器第一品牌和最先進的旋轉阻尼器生產基地,與高科技院校強強聯手,不斷更新產品,根據客戶的需求,一心為客戶著想,又增添了好幾種型號可供用戶選擇。選擇阻霸,是您理想的選擇。

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<![CDATA[阻尼器的使用]]> http://www.boliganggeshan.com/News/2.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-8-31 阻尼器,是以提供運動的阻力,耗減運動能量的裝置。而安置在結構系統上的“特殊”構件可以提供運動的阻力,耗減運動能量的裝置,我們稱為阻尼器。

阻尼器的使用很簡單,就是將阻尼器安裝在相對運動的兩個零部件之間,阻尼器分為旋轉阻尼器和拉壓式阻尼器。

阻尼一般滿足F=c*v^a。

通過相對運動的速度和阻尼器的阻尼系數與阻尼指數就可以計算阻尼力的大小了。

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<![CDATA[阻尼器使用的注意事項]]> http://www.boliganggeshan.com/News/1.html 北京固力同創工程科技有限公司 2016-8-31 1、禁止在安裝強度不足情況下起動

(1)在安裝強度不足情況下起動,有造成機械損害和人身事故的危險。

(2)請確保安裝強度和負載扭矩安全系數。

2、禁止作為停止裝置使用

(1)請在緩沖器允許的范圍內使用。請不要將緩沖器的極限位置用于物體止停用。

緩沖器用天止停裝置使用時,會發生人身與機械的傷害事故。

(2)外部停止裝置安裝時請在緩沖器允許使用角度確定后使用。

3、禁止超扭矩使用

(1)額定扭矩以上使用時,會造成漏油,壽命降低,軸的損壞甚至發生機械人身事故等。

請在最大使用扭矩范圍內使用。

4、禁止在規定使用溫度范圍外使用

(1) 在規定使用溫度范圍外使用時,會造成漏油,扭矩不正常,請在規定使用溫度范圍內使用。

5、使用環境注意

(1)請不要在真空,高壓下使用,以免造成機械損傷。

(2) 請避免在切粉,切削油,液體等附著在緩沖器上的環境使用。這是發生緩沖器損壞,漏海油等不良現象的原因。

6、禁止隨便亂丟棄緩沖器

(1)度緩沖器內的油隨便丟棄會造成環境污染,請按照規定的廢棄油處理法處理。

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